進(jìn)口磨削齒條 斜齒 CHTGH-Q6

進(jìn)口磨削齒條 斜齒 CHTGH-Q6

CHTGH01510-Q6 17*17*1000L*M1.5

CHTGH02010-Q6 24*24*1000L*M2

CHTGH02020-Q6 24*24*2000L*M2

CHTGH03010-Q6 29*29*1000L*M3

CHTGH03020-Q6 29*29*2000L*M3

CHTGH04010-Q6 39*39*1000L*M4

CHTGH04020-Q6 39*39*2000L*M4

CHTGH05010-Q6 49*39*1000L*M5

CHTGH05020-Q6 49*39*2000L*M5

CHTGH06010-Q6 59*49*1000L*M6

CHTGH06020-Q6 59*49*2000L*M6

CHTGH08010-Q6 79*79*960L*M8

CHTGH08020-Q6 79*79*1920L*M8

齒條的主要特點(diǎn)：
（1）由于齒條齒廓為直線，所以齒廓上各點(diǎn)具有相同的壓力角，且等于齒廓的傾斜角，此角稱為齒形角，標(biāo)準(zhǔn)值為20°。
（2）與齒頂線平行的任一條直線上具有相同的齒距和模數(shù)。
（3）與齒頂線平行且齒厚等于齒槽寬的直線稱為分度線（中線），它是計(jì)算齒條尺寸的基準(zhǔn)線產(chǎn)品制造過(guò)程均采用各項(xiàng)優(yōu)良機(jī)具與專業(yè)技術(shù)，在嚴(yán)密的監(jiān)督及質(zhì)量管理之運(yùn)作下，完成深具水平產(chǎn)品，齒條滾齒機(jī)可加工MP0.5~MP14之大型齒條(排齒)，長(zhǎng)度1米、0.5米兩種規(guī)格，可以根據(jù)不同需求無(wú)限連接，是高精密度JIS 2級(jí)。國(guó)內(nèi)主要采用公制/模數(shù)（M/m），齒條模數(shù)=分度圓直徑÷齒數(shù)=齒輪外徑÷（齒數(shù)+2）。公制齒條主要型號(hào)有：M0.4 M0.5 M0.6 M0.7 M0.75 M0.8 M0.9 M1 M1.25 M1.5 M1.75 M2 M2.25 M2.5 M2.75 M3 M3.5 M4 M4.5 M5 M5.5 M6 M7 M8 M9 M10 M12 M14 M15 M16 M18 M20 M22 M24 M25 M26 M28 M30
D齒條是歐美等國(guó)采用的英制齒輪（徑節(jié)齒輪），是指每一英寸分度圓直徑上的齒數(shù)，該值越大齒越小。徑節(jié) DP=z/D (z —齒數(shù)，D—分度圓直徑，英寸)，以徑節(jié)DP單位為 (1/in)。它與公制的換算關(guān)系為 m=25.4/DP，也就是說(shuō)它和我們常用的模數(shù)是一樣的。英制齒條主要型號(hào)有：DP1 DP1.25 DP1.5 DP1.75 DP2 DP2.25 DP2.5 DP2.75 DP3 DP4 DP4.5 DP5 DP6 DP7 DP8 DP9 DP10 DP12 DP14 DP16

進(jìn)口磨削齒條 斜齒 CHTGH-Q6( 1 )示例現(xiàn)象和結(jié)果 本文以20M NC R5制造的小模數(shù)齒輪為例，采用連續(xù)滲碳爐進(jìn)行880℃淬火回火熱處理。如圖4所示。2、節(jié)圓硬化層和齒根硬化層的檢測(cè)結(jié)果以及節(jié)圓處表層的金相組織結(jié)果如圖2所示。3。結(jié)果表明，齒距圓處的硬化層和齒根處的硬化層之間存在顯著差異。節(jié)圓處表面層的硬度低于次表面層的硬度，出現(xiàn)“硬度降低頭”現(xiàn)象。 牙根硬度呈下降趨勢(shì)。節(jié)圓的金相檢驗(yàn)顯示殘余奧氏體高于齒根。 無(wú)花果。2節(jié)圓根部硬化層 無(wú)花果。3節(jié)圓表層金相組織 ( 2 )原因及機(jī)理分析 節(jié)圓0。1 mm處的碳濃度高于根0處的碳濃度。1毫米處的碳濃度。齒輪的硬化層“太淺”，不利于接觸和彎曲承載能力。然而，硬化層沒(méi)有盡可能深?；蜻m當(dāng)?shù)挠不瘜由疃瓤梢允过X面和齒根具有更高的接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度。此外，不同熱處理方法的“”值也不相同。將碳原子溶解在金屬原子間隙中會(huì)阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，增加強(qiáng)度和硬度。相反，高濃度的節(jié)圓碳顯示出“較低的硬度”，因?yàn)樘荚尤芙庠趭W氏體中以增加奧氏體的穩(wěn)定性。在淬火和冷卻過(guò)程中，過(guò)冷奧氏體碳原子沒(méi)有時(shí)間擴(kuò)散形成馬氏體并保持殘余奧氏體的形式。奧氏體相易于塑性變形，因?yàn)樗锐R氏體有更多的滑移系。殘余奧氏體的增加表明層硬度的降低。 對(duì)于合格的原材料，同一齒輪不同部位滲碳和擴(kuò)散的不均勻性主要受鋼表面碳濃度分布和溫度場(chǎng)的影響。表面c濃度對(duì)滲碳擴(kuò)散的影響：大氣流動(dòng)性和齒輪不同零件尺寸的差異導(dǎo)致齒輪表面大氣碳濃度的差異，從而導(dǎo)致滲碳層分布的差異。溫度也影響碳原子在鋼中的擴(kuò)散能力。溫度越高，擴(kuò)散能力越強(qiáng)，滲碳層越深。為了找到合理的滲碳擴(kuò)散溫度，進(jìn)行了不同溫度下的擴(kuò)散滲碳實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，溫度越高，表面碳濃度越高，殘余奧氏體越多。節(jié)圓和齒根硬化層的均勻性具有滲碳擴(kuò)散溫度，隨著溫度的升高，硬化層分布。這表明，殘余奧氏體的控制不僅受大氣中碳勢(shì)的影響，還受溫度的影響。